低温钢16MnDR的埋弧焊.pdf

焊接1997(1)
了C粉末的沉积率,从而提高了喷焊层的抗
6结论
磨性能。
(1)采閂堆焊和喷焊组合对叶片不同部位
进行表面强化,可使叶片基本处于均匀磨损状
参考文献
态。制造新风机时,先对叶片进行表面预保护
田科等.风机叶片的修复.第十一届全国热喷
是合理的设计方案
涂技术经验交流会议文集,1992
2)采用NiWC自熔合金粉末喷焊叶片,2李玉刚等.风机叶片焊强化工.艺的研究。陕西
具有优良的抗磨性能,可提高使用寿命2-5
省焊接学术年会论文,194
倍
3赵健仓.离心式风机叶轮焊接技术.陕西潤文出版
3)采用二步法打底,一步法加厚喷焊层
上.1995
工艺,可保证喷焊层与母材的冶金结合,并提高
(收稿日期19960806)
低温钢16MnDR的埋弧焊
抗州就送む所洪亮
摘要对选用四种埋弧焊课当、焊剂配(JIMn2H431、HO8MnA/HU431、FHO8. MOMOA/H3
HO8 Nmea/i251)焊164ilDR接六在-30℃下的低温初性进行了对比试验,试验表明
HO8 MNMOA/FJ20焊接接头低温韧性最好,在-30℃下冲击吸收功可达46.5J。对接头熔敦金属进行
了化学成分测试,分析了HO8 MIIMOA/HJ250焊接接头具有最高韧性的原因。用此组配焊接的接头还具
有良好的力学性能。本文还给出了H08 MNMOAHJ250焊接16 MIR的最佳工艺参数
SUBMERGED ARC WELDING OF 16MNDR STEEL USED AT LOW- TEMPERATURE
lg Llang
Abstract Four Kinds of matching to Aw wires and fluxes are selected(such as H10mn2/HJ431
H0MNAHJ431, H A/HJ350 and HO8MNM/HJ250 )to weld 16MNDR stcel. The comparisons to
low tcmperature toughness of weld joints show that the best low temperature toughness is obtaincd with
HOSMNMOAHJ250) matching and 46 5J at-30 is reached. The reason of better property is probed and
procedure parameter Is given, too
关词低温钢辉接埋弧焊低温初性
0前言
器制造所带的产品焊接试板提出了如下要求:
从焊缝熔敷金属和过渡区各取三块ISO-V型
我厂的A2626MSD分子筛吸附器属一类冲击试样,在-30℃下平均冲击吸收功要达到
压力容器产品。设计要求该产品在低温环境下27J,并且在各部位的三块试样中只允许有一块
工作,容器选材为低温钢16MnDR,并对压力容试样可低于27丁,但不得低于21J。容器壁厚为
参加试验工作的还有李可辉、林薇、薛亚等同志
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16~18mm,中厚板焊接采用埋弧焊生产效率焊前不预热,焊后不热处理。试板焊后经X射
高,但埋弧焊的线能量大,会使焊缝低温韧性恶探伤合格后,取样进行-30℃冲击试验。试样
化。合理选择焊剂和焊丝是提高埋弧焊接头韧为10mm×10 mm X 55mm的型标准试样,
性的个主要途径。寻找一种新的焊剂来改善垂直于焊缝纵向;过渡区取样时缺口取在熔合
低温钢接头韧性,一直是焊接工作者研究的重线上,且缺口平行于焊缝纵向。冲击试验结果
要课题,我国于80年代已研制成功了一种低氢见表1a
高韧性焊剂YD504A,在配Y-D(HI1OMn2.5)
由表1可知:①四组接头的过渡区韧性都
焊丝时,-40℃的冲击功可达到100J(1,但目达到设计要求;②低温初性的弱区在焊缝中,D
前此焊剂和焊丝还未形成商品化配套供应,为组焊缝韧性已达到设计要求,C组接近设计要
此,我们还只能选择常规的焊丝焊剂,通过试验求(其最低冲击吸收功过低),A、B组未达到要
来挑选一种组配,使其焊接接头的低温韧性能求;③综合考虑过渡区和焊缝中冲击吸收功,D
满足设计要求。
组接头低温韧性最高
表1四组接头的冲击吸收功
焊丝焊剂的选择
选择常规的焊丝焊剂各三种,进行了伵种配
焊丝与辉埠接线能量-30℃沖击功(り
焊缝过渡区
组配的比较试验。三种焊丝为:HO8MnA、
A HLJMIE2/HIJ431S5~420.3104
HO8 MOMOA、H1Mn2;三种焊剂为:HI4.3i、
3i18 iil' H43156~6319178.3
HI350、HI250。四种组配为:A樂玺!:10Mr:2
HJ431,、B组FO8:Min/HU481,C组CH8MaMo/HI3547~7027143.7
H08 MOMOA/HI350,D组HO8 MNMAA/HI250。
I) H08MNMOA/H/250 34-60
6.565.6
2冲击试验
3分析讨论
用四种组配分别进行试板焊接,试板材质
对四组接头熔敷金属用美国DV-41000
为16MnDR,板厚16mm,焊丝直径4mm,Y光电直读光譜仪进行化学成分测试,其结果见
型坡口,钝边7~9mm,间隙为0,坡口角度60°表2。本文对D组接头具有最高低温韧性的原
70°,双面焊,焊接参数折算成线能量来描述,因进行探讨
表2四种组配下熔数金属化学成分(%)
焊丝与焊剂
C Mn Si
HOMN2/HUJ4310.0951.580.4700.02030.017く0.100.0400.057く0.020<0.008<0.030<0.020
H08MnA/HI4310.1001.360.4520.01950.015く0.100.042<0.05<0.020<0.008<0.030<0.020
H08 MNMOAVHJ3500.1061.320.4750.01630.01<0.100.040<0.050.115く0.016<0.030<0.020
H8 MNMOA/HI2500.1201.540.3350.01680.013<0.100.0400.0520.1350.0125<0.030<0.0
(1)A、B组与C、D组最大区别在于后两
(2)比较C、D组,两者最大区别是焊剂的
组加了Mo、Ti合金,从而提高了低温韧性。这不同。这两种焊剂的碱度相差较大,根据嫆渣
可能是Mo、Ti合金可与碳氮形成化合物所细分子理论,可计算出C组熔渣碱度B=0.95,
化晶粒所致,对此有待金相分析进一步证实。组熔渣碱度B=1.4,当B>1.3时,熔渣为碱
不过比较C、D组可见Mo、T合金的作用不是性渣。焊缝金属含氧量与焊剂碱度有关,碱度
唯一提高韧性的原因
越大,焊缝中含氧量越低,焊缝金属韧性越
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